Определение холостого хода трансформатора: что такое и как рассчитать?

Содержание

что такое и как рассчитать?

Трансформаторы представляют собой сложное оборудование, которое предназначено для изменения параметров тока в цепи. Они могут повышать или понижать мощность, напряжение электричества в соответствии с требованиями потребителей.

В оборудовании при работе определяются некоторые потери мощности. Поэтому не вся электроэнергия, которая поступила на первичную обмотку, доходит к потребителю. При этом греется трансформатор (магнитопривод, обмотки и прочие детали). В различных конструкциях этот показатель неодинаков.

Режим холостого хода трансформатора

Холостой ход трансформатора позволяет определить токовые потери. Эта методика применяется в сочетании с определением напряжения в режиме короткого замыкания трансформатора. Этот процесс называется опытом агрегата. Он выполняется по определенной схеме.

Общее устройство и виды

Чтобы понять, что такое опыт холостого хода различных трансформаторов, необходимо рассмотреть, что собой представляет подобное оборудование.

Основные типы

Трансформаторами называются машины неподвижного типа, которые работают благодаря  электрическому току. Они меняют входное напряжение. Существует несколько видов подобных аппаратов:

  1. Силовые.
  2. Измерительные.
  3. Разделительные.
  4. Согласующие.

Чаще всего в энергетическую цепь требуется подключение силового трансформатора. Они могут иметь две или более обмоток. Аппарат может быть однофазный (бытовая сеть) или многофазный (промышленная сеть).

Особенности установок

Отдельно выделяются автотрансформаторы. В них есть только одна совмещенная обмотка. Также бывает сварочный аппарат. Они имеют определенную сферу применения.

В однофазном и многофазном оборудовании может устанавливаться различная номинальная мощность. Она может определяться в диапазоне от 10 до 1000 кВА и более. Маломощные однофазные и многофазные приборы могут быть в диапазоне до 10 кВА. Средние разновидности будут иметь мощность 20 кВА, 250 кВА, 400 кВА, 630 кВА и т. д. Если же этот показатель больше 1000 кВА, это установка высокой мощности.

Методология проведения опыта

Потери холостого хода трансформатора определяются при создании определенного режима. Для этого прекращается снабжение током всех обмоток. Они остаются разомкнутыми. После этого производится снабжение цепей электричеством. Оно определяется только на первом контуре. Аппаратура должна работать под напряжением, которое устанавливается при его производстве производителем.

Через первичный контур силовой, сварочной или прочей установки протекают токи, которые носят название ХХ. Их величина равняется не более 3-9% от заданного производителем показателя. При этом на обмотке вторичного контура электричество отсутствует. На первичном контуре ток производит магнитный поток. Он пересекает витки обеих обмоток. При этом возникает ЭДС самоиндукции на контуре первичном и взаимоиндукции – на обмотке вторичного типа.

Например, напряжение холостого хода сварочного трансформатора небольшой и средней мощности представляет собой ЭДС взаимоиндукции.

Подход к проведению измерений

Замер потерь холостого хода может производиться в двух аспектах. Их называют потерями в стали и меди. Второй показатель говорит о рассеивании тепла в обмотках (они начинают греться). В процессе проведения опыта этот показатель очень мал. Поэтому им пренебрегают.

Данные о потере тока холостого хода трансформатора представляются в виде таблицы. В ней рассчитаны параметры для стали определенных сортов и толщины. Ток холостого хода трансформатора рассматривается в аспекте мощности, которая создается в магнитом потоке и именуется потерей в стали. Она затрачивается на нагрев листов из специального сплава. Они изолируются друг от друга лаковым покрытием. При создании таких магнитоприводов не используется метод сварки.

Таблица значений холостого хода

Суть измерения

Если по какой-то причине нарушается изоляционный слой между пластинами магнитопривода, между ними возрастают вихревые токи. При этом система начинает нагреваться. Лаковый слой постепенно разрушается. Потери при работе установки возрастают, его эксплуатационные характеристики ухудшаются.

В таком случае потери мощности в стали увеличиваются. При проведении расчетов этих характеристик в режиме холостого хода можно выявить возникшие нарушения в работе агрегата. Именно по этой причине производится соответствующий расчет.

Коэффициент трансформации

При определении работы установки применяется такое понятие, как коэффициент трансформации. Его формула представлена далее:

К = Е1/Е2 = W1/W2

Отсюда следует, что напряжение на вторичном контуре будет определяться соотношением количества витков. Чтобы иметь возможность регулировать выходное электричество, в конструкцию установки вмонтирован специальный прибор. Он переключает число витков на первичном контуре. Это анцапфа.

Для проведения опыта на холостом ходу регулятор ставится в среднее положение. При этом измеряется коэффициент.

Однофазные приборы

Для проведения представленного опыта, при использовании понижающего или повышающего бытового агрегата, в расчет берется представленный коэффициент. При этом используют два вольтметра. Первый прибор подключается к первичной обмотке. Соответственно второй вольтметр подсоединяется к вторичному контуру.

Схема трансформатора при холостом ходе

Входное сопротивление измерительных приборов должно соответствовать номинальным характеристикам установки. Она может работать в понижающем или повышающем режиме. Поэтому при необходимости провести ремонтные работы, на нем измеряют не только подачу низкого, но и высокого напряжения.

Трехфазные приборы

Для трехфазных агрегатов в ходе проведения опыта исследуются показатели на всех контурах. При этом потребуется применять сразу 6 вольтметров. Можно использовать один прибор, который будет подключаться поочередно ко всем точкам измерения.

Если установленное производителем значение на первичной обмотке превышает 6 кВ, на нее подают ток 380 В. При измерении в высоковольтном режиме нельзя определить показатели с требуемым  классом точности. Поэтому замер производят в режиме низкого напряжения. Это безопасно.

Применение коэффициента

В процессе проведения измерения анцапфу перемещают во все установленные производителем положения. При этом замеряют коэффициент трансформации. Это позволяет определить наличие в витках замыкания.

Если показания по фазам будут иметь разброс при замерах больше, чем 2%, а также их снижение в сравнении с предыдущими данными, это говорит об отклонениях в работе агрегата. В первом случае в системе определяется короткое замыкание, а во втором – нарушение изоляции обмоток. Агрегат не может при этом работать правильно.

Такие факты требуют подтверждения. Например, это может быть измерение сопротивления. Влиять на увеличение разброса показателей коэффициента могут возрастание сопротивления между контактами анцапфы. При частом переключении возникает такая ситуация.

Измерение тока

При опытном измерении тока холостого хода мастер применяет амперметры. Их необходимо подсоединять к первичной обмотке последовательно. Напряжение в контуре должно равняться номинальному значению.

Если проводится исследование работы трехфазного промышленного агрегата, замер выполняет для всех фаз одновременно или последовательно. При этом испытания производятся только для установок от 1000 кВА.

Измерение потерь

Потери в магнитоприводе замеряют исключительно при использовании мощной установки. При этом можно брать для расчетов пониженное напряжение, которое подключено к первичному контуру через ваттметр. Это прямой метод измерения.

При учете показателей вольтметра или амперметра потребуется умножить их мощности друг на друга. Это косвенный метод. При этом результат имеет определенную погрешность. Искажение происходит из-за невозможности учесть при таком расчете коэффициент мощности. Это конус угла, который образуется в векторной схеме между напряжением и током. В режиме холостого хода между ними появляется угол 90º.

Применение ваттметра

Ваттметр позволяет произвести замер с учетом коэффициента мощности. Это дает возможность получить более точный результат. Расчет выполняется по следующей формуле:

Cos φ = P1/U1*L0

Далее необходимо создать на основе полученного результата векторную диаграмму. По каждой фазе учитываются установленные потери. Для этого чаще всего строится таблица. При этом используется схема, которая изначально применялась производителем при создании оборудования.

Полученный результат не подлежит сравнению с нормативами. Показатели сравнивают только с характеристиками предыдущих проверок. Если потери с течением времени только возрастают, это говорит о нарушении изоляции пластин магнитопривода или появлении иных нарушений. Обратить этот процесс невозможно.

Проведение замеров холостого хода позволяет оценить состояние аппаратуры, а также определить потребность в необходимости планового или аварийного ремонта. Поэтому регулярные испытания позволяют правильно спланировать работу установки, предотвратить ее непредвиденное отключение.

Интересное видео: Описание основ работы трансформатора.

что это за режим, схема замещения, меры снижения тока

Трансформатор электрического тока является устройством преобразования энергии. Ток холостого хода трансформатора характеризует потери при отсутствии подключенной нагрузки. Величина данного параметра зависит от нескольких факторов:

  1. Конструктивного исполнения.
  2. Материала сердечника.
  3. Качества намотки.

При изготовлении преобразователей стремятся к максимально возможному снижению потерь холостого хода с целью повышения КПД, снижения нагрева,  а также уменьшения паразитного поля магнитного рассеивания.

Общая конструкция и принцип работы трансформатора

Конструктивно трансформатор состоит из следующих основных частей:

  1. Замкнутый сердечник из ферромагнитного материала.
  2. Обмотки.

Обмотки могут быть намотаны на жестком каркасе или иметь бескаркасное исполнение. В качестве сердечников трансформаторов напряжения промышленной частоты используется специальным образом обработанная сталь. В некоторых случаях встречаются устройства без сердечника, но они используются только в области высокочастотной схемотехники и в рамках данной темы рассматриваться не будут.

Конструкция трансформаторов

Принцип действия рассматриваемой конструкции заключается в следующем:

  1. При подключении первичной обмотки к источнику переменного напряжения она формирует переменное электромагнитное поле.
  2. Под воздействием данного поля в сердечнике формируется магнитное поля.
  3. Магнитное поле сердечника, в силу электромагнитной индукции, создает во всех обмотках ЭДС индукции.

ЭДС индукции создается, в том числе, в первичной обмотке. Ее направление противоположно подключенному напряжению, поэтому они взаимно компенсируются и ток через обмотку при отсутствии нагрузки равен нулю. Соответственно, потребляемая мощность при отсутствии нагрузки равна нулю.

трансформатор электрического тока

Понятие холостого хода

Приведенные выше рассуждения справедливы для идеального трансформатора. Реальные конструкции обладают следующими потерями (недостатками) на:

  • намагничивание сердечника;
  • магнитное поле рассеивания сердечника;
  • электромагнитное рассеивание обмотки;
  • междувитковую емкость проводов обмотки.

В результате, в реальных конструкциях трансформатора наводимая ЭДС индукции отличается от номинального напряжения первичной обмотки и не в состоянии его полностью скомпенсировать. В обмотке возникает некоторый ток холостого хода.  При подключении нагрузки данное значение суммируется с номинальным током и характеризует общие потери в электрической цепи.

Потери снижают общий КПД трансформатора, в результате чего растет потребление мощности.

Меры по снижению тока холостого хода

Основным источником возникновения тока холостого хода является конструкция магнитопровода.  В ферромагнитном материале, помещенном в переменное электрическое поле, наводятся вихревые токи электромагнитной индукции – токи Фуко, которые нагревают материал сердечника.

Для снижения вихревых потерь материал сердечника изготавливают из тонких пластин, отделенных друг от друга изолирующим слоем, которую выполняет оксидная пленка на поверхности. Сам материал производится по специальной технологии, с целью улучшения магнитных свойств (увеличения значения магнитного насыщения, магнитной проницаемости, снижения потерь на гистерезис).

Обратная сторона использования большого количества пластин состоит в том, что в местах стыков происходит разрыв магнитного потока, в результате чего возникает поле рассеивания. Поэтому для наборных сердечников важна тщательная подгонка отдельных пластин друг к другу. В ленточных разрезных магнитопроводах отдельные части подгоняются друг к другу при помощи шлифовки, поэтому при сборке конструкции нельзя менять местами части сердечника.

От указанных недостатков свободны О-образные магнитопроводы. Магнитное поле рассеивания у них стремится к нулю.

Поле рассеивания обмотки и междувитковую емкость снижают путем изменения конструкции обмоток и пространственного размещения их частей относительно друг друга.

Снижение потерь также достигается при возможно более полном заполнении свободного окна сердечника. При этом масса и габариты устройства стремятся к оптимальным показателям.

Холостой ход

Как проводится опыт холостого хода

Опыт холостого хода подразумевает подачу напряжения на первичную обмотку при отсутствии нагрузки. При помощи подключенных измерительных приборов измеряются электрические параметры конструкции.

Для проведения опыта холостого хода первичную обмотку включают в сеть последовательно с прибором для измерения тока- амперметром. Параллельно зажимам подключается вольтметр.

Следует иметь в виду, что предел измерения вольтметра должен соответствовать подаваемому напряжению, а при выборе амперметра нужно учитывать ориентировочные значения измеряемой величины, которые зависят от мощности трансформатора.

Опыт холостого хода

Коэффициент трансформации

Наиболее просто определяется коэффициент трансформации. Для этого сравнивается входное и выходное напряжение. Расчет производится по следующей формуле:

n=U1/U2

Данное отношение справедливо для всех обмоток трансформатора.

характеристики трансформаторов

Однофазные трансформаторы

В однофазных трансформаторах показания амперметра характеризуют потребляемый ток при отсутствии нагрузки. Данные показания являются конечными и нет необходимости в дальнейших вычислениях.

Трехфазные

Чтобы проверить трехфазный трансформатор, требуется усложнение схемы подключения. Необходимо наличие следующих приборов:

  • амперметры для измерения тока в каждой фазе;
  • вольтметры для измерения междуфазных напряжений первичной обмотки;
  • вольтметры для измерения междуфазных напряжений вторичной обмотки.

При проведении опыта холостого хода производятся следующие вычисления:

  • рассчитывается среднее значение тока по показаниям амперметра;
  • среднее значение напряжения первичной и вторичной обмоток.

Коэффициент трансформации вычисляется по полученным значениям напряжения аналогично однофазной системе.

Трехфазный трансформатор

Измерение тока

При измерении тока можно определить только величину электрических потерь.  Более полно определить параметры конструкции позволяет более сложная схема измерений.

Применение ваттметра

Подключив в первичную цепь ваттметр,  можно определить мощность потерь трансформатора в режиме холостого хода. Суммируясь с мощностью нагрузки, найденная величина определяет габаритную мощность трансформатора.

Измерение потерь

При измерениях тока холостого хода и мощности потребления, можно сделать выводы о общих потерях холостого хода, которые приводят к следующему:

  1. Нагрев проводов обмоток.
  2. Нагрев сердечника.
  3. Снижение КПД.
  4. Появление магнитного поля рассеивания.

Ваттметр

Схема замещения в режиме трансформатора

Прямой электрический расчет трансформатора сложен по той причине, что он представляет собой две электрических цепи, связанных между собой магнитной цепью.

Для упрощения расчетов удобнее пользоваться упрощенной эквивалентной схемой. В схеме замещения вместо обмоток используются комплексные сопротивления:

  • для первичной обмотки комплексное сопротивление включается последовательно в цепь;
  • для вторичной обмотки параллельно нагрузке.

Каждое комплексное сопротивление состоит из последовательно соединенного активного сопротивления и индуктивности.

Активное сопротивление – это сопротивление проводов обмотки.

Схема замещения в режиме трансформатора

От чего зависит магнитный поток взаимоиндукции в режиме ХХ

Магнитный поток взаимоиндукции в трансформаторе зависит от способа размещения обмоток на сердечнике и их конструктивного исполнения.

Важную роль играет коэффициент заполнения окна магнитопровода, который показывает отношение общего пространства, к месту, занятому обмоткой.

Чем ближе данный коэффициент к единице, тем выше будет взаимоиндукция обмоток и меньше потери в трансформаторе.

Трансформатор

Примеры расчетов и измерений в режиме ХХ

Измеряя ток, напряжение и мощность трансформатора в опыте холостого хода, можно рассчитать следующие дополнительные данные:

  • активное сопротивление первичной цепи r1=Pхх/U2;
  • полное сопротивление первичной цепи z1=U/Iхх;
  • индуктивное сопротивлении е x1=√(z2-r2).

Найти ток холостого хода без применения амперметра можно по показаниям вольтметра и ваттметра:

Iхх=Pхх/U.

Что такое холостой ход трансформатора: опыт и таблица потерь

Холостой ход трансформаторов может понадобиться тогда, когда требуется определить реальные параметры тока и напряжения, выводимыми во время трансформации. Ее обеспечивают специальные устройства, обеспечивающие понижение или повышение напряжения переменного электрического тока. С помощью холостого хода выясняются  фактические потери процесса работы устройства.

При режиме работы с разомкнутой вторичной обмоткой частота тока не изменяется. Остаются прежними и показатели мощности. Таким образом можно выяснить фактическую силу тока, электрическое сопротивление. Какого бы не был типа трансформатор, они имеют аналогичные характеристики. Наблюдение за работой холостого хода трансформатора необходимо при их эксплуатации и при проверки их работоспособности.

В данной статье будут описаны основные технические нюансы режима холостого хода и область его применения. К статье бонусом добавлен видеоролик с информацией о холостом ходе трансформатора и файл с учебным пособием Каганович Е.А. “Испытания трансформаторов”.

Режим холостого хода для трансформаторов

Трансформатор.

Передача и использование электрической энергии

Электрическая энергия, которая вырабатывается генераторами на электростанциях, передается к потребителям на большие расстояния. Трансформаторы в случае широко используются Линии, по которым электрическая энергия передается от электростанций к потребителям, называют линии электропередачи (ЛЭП).

При передаче электроэнергии на большие расстояния неизбежны ее потери, связанные с нагреванием проводов. Потери при нагревании электрических проводов прямо пропорционально I2 через проводник (согласно закону Джоуля — Ленца).  Работа любого трансформатора состоит из трех основных режимов:

  • Режим холостого хода трансформатора называется режим с разомкнутой вторичной обмоткой;
  • рабочим режимом (ходом) трансформатора называется режим, при котором в цепь его вторичной обмотки включена нагрузка с сопротивлением R = 0;
  • режимом короткого замыкания называется режим, при котором вторичная обмотка трансформатора замкнута без нагрузки. Данный режим опасен для трансформатора, т.к. в этом случае ток во вторичной обмотке максимален и происходит электрическая и тепловая перегрузка системы.

Режим холостого хода для трансформаторов

Один из самых основных режимов – это холостой ход. На основании характеристик холостого хода происходит анализ всех режимов работы трансформатора.

трансформатор Чтобы уменьшить потери энергии, необходимо уменьшить силу тока в линии передачи. При данной мощности уменьшение силы тока возможно лишь при увеличении напряжения (P=UI).

Для этого между генератором и линией электропередачи включают повышающий трансформатор, а понижающий трансформатор — между ЛЭП и потребителем электроэнергии. В бытовых электроприборах (по технике безопасности) используются небольшие напряжения 220 и 380 В. У современных трансформаторов высокий КПД — свыше 99%.

Режим холостого хода трансформатора

Режимом холостого хода трансформатора называют режим работы при питании одной из обмоток трансформатора от источника с переменным напряжением и при разомкнутых цепях других обмоток. Такой режим работы может быть у реального трансформатоpa, когда он подключен к сети, а нагрузка, питаемая от его вторичной обмотки, еще не включена.

По первичной обмотке трансформатора проходит ток I, в то же время во вторичной обмотке тока нет, так как цепь ее разомкнута. Ток I, проходя по первичной обмотке, создает в магнитопроводе синусоидально изменяющийся лоток Ф, который из-за магнитных потерь отстает по фазе от тока на угол потерь δ.

Очевидно, что переменный магнитный поток Ф пересекает обе обмотки трансформатора. В каждой из них возникают эдс: в первичной обмотке — эдс самоиндукции Е1, во вторичной обмотке — эдс взаимоиндукции Е2. Действующие значения этих эдс зависят от числа витков в обмотках, магнитного потока Ф и частоты его изменения f. Величины эдс определяют по формулам:

Е1 = 4,44fω1Ф0 макс10-8В,

Е2 = 4,44fω2Ф2 макс10-8В,

где ω1 и ω2 — числа витков в обмотках;

f — частота, Гц;

Ф0 макс — максимальное значение магнитного потока, Вб.

Разделив Е1 на Е2, получим

Е1 / Е2 = ω1 / ω2.

режим холостого хода трансформатора Это соотношение характеризует одно из основных свойств трансформатора: эдс в обмотках трансформатора пропорциональны количеству витков. Отношение числа витков ω1 / ω2 = k называют коэффициентом трансформации.

Таким образом, если мы хотим повысить полученное от генератора напряжение в 10, 100 или 1000 раз, то необходимо так подобрать обмотки трансформатора, чтобы число витков ω2 вторичной обмотки было больше числа витков ω1 первичной обмотки соответственно в 10, 100 или 1000 раз.

Тогда вторичная обмотка оказывается обмоткой высшего напряжения (ВН), а первичная — обмоткой низшего напряжения (НН). Наоборот, если необходимо снизить напряжение в линии, первичное напряжение подводят к обмотке ВН, а к обмотке НН подключают приемники электрической энергии.

Итак, любой трансформатор может работать как повышающий и как понижающий. Все зависит от того, к какой из его обмоток будет подведено напряжение для преобразования. Обмотка трансформатора, к которой подводится энергия преобразуемого переменного тока, называется первичной (независимо от того, будет ли эта обмотка высшего или низшего напряжения). Обмотка трансформатора, от которой отводится энергия преобразованного переменного тока, называется вторичной.

Мы рассмотрели действие только рабочего, или основного, магнитного потока Ф. Однако в трансформаторе кроме рабочего существует еще магнитный поток рассеяния Фр1. Этот магнитный поток образуется силовыми линиями, которые ответвляются от основного потока в сердечнике и замыкаются по воздуху вокруг витков обмотки ω1.

Поскольку поток рассеяния замыкается по воздуху, его величина пропорциональна току, в нашем случае — току холостого хода I. Следовательно, поток рассеяния Фр1 является, как и ток I, переменным и, пересекая витки первичной обмотки, создает в ней эдс самоиндукции Ер1. В первичной обмотке трансформатора создаются две эдс самоиндукции: одна E1 — рабочим магнитным потоком Ф, другая Ер1 — магнитным потоком рассеяния.

Интересный материал для ознакомления: полезная информация о трансформаторах тока.

Мы знаем, что эдс самоиндукции всегда направлена против приложенного напряжения и ее действие на ток в цепи равносильно добавочному сопротивлению, которое называют индуктивным и обозначают х. Для поддержания неизменным тока холостого хода подводимое напряжение U1 должно расходоваться не только на преодоление активного сопротивления r1 обмотки, но и на создание эдс самоиндукции.

Другими словами, приложенное напряжение U1 складывается из нескольких частей: первая часть равна эдс самоиндукции E1 от потока Ф, вторая — эдс самоиндукции Ер1 от потока рассеяния Фр1, третья — активному падению напряжения Ir1.

трансформатор

Режимы работы трансформатора.

Холостой ход тpexфaзного устройства

Характер работы З-фaзного устройства в режиме XX зависит от магнитной системы и схемы подключения обмоток:

  • первичная катушка — «треугольником»;
  • вторичная — «звездой» (D/Y): имеет место свободное замыкание TГC тока I1 по обмоткам устройства. Поэтому магнитный поток и ЭДC являются синусоидальными и нежелательные процессы, описанные выше, не происходят; схема Y/D: TГC магнитного потока появляется, но ток от наведённой им дополнительной ЭДC свободно течет по замкнутым в «треугольник» вторичным катушкам.

схема работы трансформатора Этот ток создаёт свой поток вектора магнитной индукции, который гасит вызывающую его третью ГC основного MП. B результате магнитный поток и ЭДC, имеют почти синусоидальную форму, соединение первичной и вторичной катушек «звездой» (Y/Y).

B последней схеме TГC тока I1 отсутствует, поскольку для нее нет пути: третьи гармонии каждой из фаз в любой момент времени направлены к нулевой точке или от неё. Из-за этого искажается магнитный поток.

Дальнейшее определяется магнитной системой: З-фазный трансформатор в виде группы 1-фaзныx: TГC магнитного потока замыкается в каждой фазе по собственному сердечнику и из-за малого магнитного сопротивления последнего, достигает амплитуды в 15% – 20% рабочего магнитного потока.

Она созидает дополнительную ЭДC, амплитуда которой может достигать уже 45% – 60% от основной ЭДC. Такой рост напряжения может привести к пробою изоляции c последующей поломкой электроустановок. Трансформаторы c бронестержневой магнитной системой имеют место такие же явления (третьи гармонические магнитного потока замыкаются по боковым ярмам мaгнитопpоводa).

Тpexcтepжнeвaя магнитная система: TГC пути по мaгнитопpоводa не имеет и замыкается по среде c малой магнитной проницаемостью — воздух, масло, стенки бака. Поэтому она имеет малую величину и значительной дополнительной ЭДC не наводит.

Как определить коэффициент трансформации

Что такое «холостой ход трансформатора»? По сути, это особый режим работы устройства, условием которого является разомкнутость вторичной обмотки, а первичная обмотка имеет номинальное напряжение. В таком состоянии, при проведении ряда расчетов, можно определить точные параметры целого ряда показателей, например, для трансформаторных устройств распространенного однофазного типа так рассчитываются:

  • коэффициент трансформации;
  • активное, полное, индуктивное сопротивление ветви намагничивания;
  • коэффициент мощности, процентное значение тока и измерения холостого хода.

Материал в тему: как устроен тороидальный трансформатор и в чем его преимущества.

Алгоритм проведения измерений холостого хода выглядит так:

  • Измеряется ток, который был приложен к первичной обмотке, посредством измерительных приборов, которые включены в общую цепь.
  • Замыкается вторичная обмотка на вольтметре. Сопротивление должно быть такой величины, чтобы значение тока вторичной обмотки приближалось к минимальной отметке.
  • Величина тока холостого хода в первичной обмотке минимальна относительно значения номинала, если сравнивать с прикладываемым напряжением, которое приводит в равновесие электродвижущая сила первичной обмотки. И оба этих показателя отличаются незначительно, а значит значение хода электродвижущей силы в первичной обмотке можно определить по данным вольтметра.

Наиболее точны

Режим холостого хода для трансформаторов

е искомые значения можно получить, используя обмотки различного напряжения – низкого и высокого. Точность таких измерений будет определяться разницей номиналов между ни

ми. схема потерь электроэнергии

Схема потерь электроэнергии.

Причины и следствия потерь холостого хода трансформатора

Потери холостого хода трансформаторных устройств любого типа — это следствие износа устройств. Со временем их магнитная система и структура используемого металла стареет и меняется, межлистовая изоляция становится хуже, а прессовка сердечника ослабляется. Естественно, вы это негативно сказывается на уровне потерь электроэнергии.

Практика показывает, что вопреки установленных нормам, согласно которым потери могут отличаться от заводских показателей не более, чем на пять процентов, во многих случаях они превышают порог в пятьдесят процентов. Особенно это касается трансформаторов силового типа. Данные измерений такого типа устройств позволяют довольно точно прогнозировать потери энергии в каждом отдельном муниципалитете. Таблица допустимых потерь при холостом ходу трансформатора приведена ниже.

Таблица допустимых потерь при холостом ходу трансформатора

Таблица допустимых потерь при холостом ходу трансформатора.

Как измерить потери холостого хода трансформатора

Основные принципы измерений потерь холостого хода всех видов трансформаторных приборов прописаны в ГОСТах. Главной причиной ошибочных результатов, полученных во время проведения измерений, можно назвать низкую точность измерительных устройств и неверные действия замерщиков, а также несоответствие необходимым условий проведения измерений. Чтобы избежать отклонений, влияющих на прогнозы и корректировку условий и интенсивности эксплуатации приборов, стоит предварительно разработать, согласовать с изготовителем и утвердить методику измерения потерь в данном режиме.

схема потерь на холостом ходу

Эффективность действия устройства напрямую зависит от такого явления, как электромагнитная индукция. Что такое режим холостого хода сварочного трансформатора? Напомним, что такой режим устанавливается при разомкнутой вторичной обмотке в тот момент, когда подключается первичная обмотка с током I1. Напряжение сети переменного тока в данном случае равно U1.

Ток, идущий по первичной обмотке, моделирует магнитный поток с переменными характеристиками, индуцирующий переменное напряжение U2, возникающее во вторичной обмотке. А так как ее цепь находится в разомкнутом состоянии, соответственно ток I2 имеет нулевое значение.

То есть во вторичной цепи нет никаких затрат электроэнергии. В этих условиях вторичное напряжение, которое возникает в комментируемом режиме, достигает пиковых значений. Такая величина является напряжением холостого хода.

Принцип действия таких устройств базируется на преобразовании стандартного сетевого напряжения. Этот стандарт преобразуется в напряжение холостого хода, имеющее приблизительный диапазон от 60 до 80 В.

Режим холостого хода для трансформаторов

Все параметры и их соотношение влияют на уровень и плавность регулировки. Делать это можно двумя путями: меняя значение либо индуктивного сопротивления, либо напряжения холостого хода.

В первом случае, который является более частотным и популярным, регулировка сварочного тока происходит более плавно. Вторым предпочитают пользоваться, как альтернативным.

Плавность двухдиапазонного регулирования мощности тока в процессе работы трансформатора сварочного типа играет важную роль, так как дает возможность значительно снизить показатели массы, а также ощутимо уменьшить размеры устройства. Получить широкий диапазон больших токов можно, включая попарно параллельно катушки как первичной, так и вторичной обмоток, а чтобы получить диапазон токов малой мощности, их необходимо включать в последовательном режиме.

Заключение

Более подробно о проверке трансформаторов на холостом ходу можно почитать в файле с учебным материалом Кагановича Е.А. “Испытания трансформаторов”. Если у вас остались вопросы, можно задать их в комментариях на сайте.

Также в нашей группе ВК можно задавать вопросы и получать на них подробные ответы от профессионалов. Чтобы подписаться на группу, вам необходимо будет перейти по следующей ссылке: https://vк.coм/еlеctroinfonеt. В завершение статьи хочу выразить благодарность источникам, откуда мы черпали информацию:

www.forca.com.ua
www.energiatrend.ru
www.ets.ifmo.ru
www.proprovoda.ru
www.kaplio.ru

Предыдущая

ТрансформаторыНеобходимые условия для выполнения параллельной работы трансформаторов

Следующая

ТрансформаторыЧем отличаются трансформаторы напряжения от трансформаторов тока

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКА ХОЛОСТОГО ХОДА ТРАНСФОРМАТОРА — Студопедия

Ток первичной обмотки трансформатора, возникающий при холостом ходе при номинальном синусоидальном напряжении и номинальной частоте, называется током холостого хода.

При расчете тока холостого хода трансформатора отдельно определяют его активную и реактивную составляющие.

Активная составляющая тока холостого хода вызывается наличием потерь холостого хода. Активная составляющая тока, А,

(8.40)

где Рх — потери холостого хода, Вт; Uф — фазное напряжение первичной обмотки, В.

Обычно определяют не абсолютное значение тока холостого хода и его составляющих, а их относительное значение по отношению к номинальному току трансформатора i0, i0a,i0p, выражая их в процентах номинального тока.

Тогда активная составляющая, %,

(8.41)

или

где S — мощность трансформатора, кВ·А; Рx — потери холостого хода, Вт.

Расчет реактивной составляющей тока холостого хода усложняется наличием магнитной цепи трансформатора немагнитных зазоров. При этом расчете магнитная система трансформатора разбивается на четыре участка — стержни, ярма, за исключением углов магнитной системы, углы и зазоры. Для каждого из этих участков подсчитывается требуемая намагничивающая мощность, суммируемая затем по всей магнитной системе. Так же как и потери, реактивная составляющая тока холостого хода зависит от основных магнитных свойств стали магнитной системы и ряда конструктивных и технологических факторов, оказывающих на эту составляющую существенно большее влияние, чем на потери.



Немагнитные зазоры в шихтованной магнитной системе имеют особую форму — в месте зазора стыки пластин чередуются со сквозными пластинами (см. рис. 8.9, б). Магнитный поток в месте стыка проходит частично через зазор между пластинами и частично — через соседнюю сквозную пластину. Индукция в сквозных пластинах в зоне, лежащей против стыков, увеличивается. Вместе с этим происходит местное увеличение потерь и реактивной составляющей тока холостого хода, однако общая намагничивающая мощность для зазора оказывается существенно меньшей, чем при стыке частей стыковой магнитной системы по рис. 8.9, а.

Таблица 8.16. Полная удельная намагничивающая мощность в стали q и в зоне шихтованного стыка qз для горячекатаной стали марок 1512 и 1513 и холоднокатаной стали марок 3411, 3412 и 3413 толщиной 0,35 мм при различных индукциях и f = 50 Гц

В, Тл Горячекатаная сталь Холоднокатаная сталь
q, В·А/кг qз, В·А/м2 q, В·А/кг qз, В·А/м2    
1512-1513 1512-1513 3411,3412,
0,70 2,25 - - - -
0,80 2,75 - - - -
0,90 3,50 - - - -
1,00 4,60 1,45 1,22 1,00
1,10 6,50 1,91 1,53 1,25
1,20 10,0 2,44 2,02 1,57
1,30 15,7 3,17 2,51 2,00
1,40 25,8 4,47 3,55 2,70
1,45 33,4 5,43 4,30 3,22
1,50 43,5 6,75 5,30 3,85
1,55 - - 9,65 7,10 4,85
1,60 - - 14,25 10,00 6,20
1,65 - - 23,20 15,70 9,00
1,70 - - 38,30 27,00 14,00
1,75 - - 75,30 52,00 25,60
1,80 - - 150,00 110,0 50,00
1,90 - - - 830,0 350,0

Примечание. Значения qз даны для шихтовки слоями в две пластины.


Таблица 8.17. Полная удельная намагничивающая мощность в стали q и в зоне шихтованного стыка qз для холоднокатаной стали марок 3404 и 3405 толщиной 0,35 и 0,30 мм при различных индукциях и f=50 Гц

  В, Тл Марка стали и ее толщина qз, В·А/м2
  3404, 0,35мм 3404,
0,30мм
3405,
0,35мм
3405,
0,30мм
0,20 0,040 0,040 0,039 0,038
0,40 0,120 0,117 0,117 0,115
0,60 0,234 0,230 0,227 0,223
0,80 0,375 0,371 0,366 0,362
1,00 0,548 0,540 0,533 0,525
1,20 0,752 0,742 0,732 0,722
1,22 0,782 0,768 0,758 0,748
1,24 0,811 0,793 0,783 0,773
1,26 0,841 0,819 0,809 0,799
1,28 0,870 0,844 0,834 0,824
1,30 0,900 0,870 0,860 0,850
1,32 0,932 0,904 0,892 0,880
1,34 0,964 0,938 0,924 0,910
1,36 0,996 0,972 0,956 0,940
1,38 1,028 1,006 0,988 0,970
1,40 1,060 1,040 1,020 1,000
1,42 1,114 1,089 1,065 1,041
1,44 1,168 1,139 1,110 1,082
1,46 1,222 1,188 1,156 1,123
1,48 1,276 1,238 1,210 1,161
1,50 1,330 1,289 1,246 1,205
1,52 1,408 1,360 1,311 1,263
1,54 1,486 1,431 1,376 1,321
1,56 1,575 1,511 1,447 1,383
1,58 1,675 1,600 1,524 1,449
1,60 1,775 1,688 1,602 1,526
1,62 1,958 1,850 1,748 1,645
1,64 2,131 2,012 1,894 1,775
1,66 2,556 2,289 2,123 1,956
1,68 3,028 2,681 2,435 2,188
1,70 3,400 3,073 2,747 2,420
1,72 4,480 4,013 3,547 3,080
1,74 5,560 4,953 4,347 3,740
1,76 7,180 6,364 5,551 4,736
1,78 9,340 8,247 7,161 6,068
1,80 11,500 10,130 8,770 7,400
1,82 20,240 17,670 15,110 12,540
1,84 28,980 25,210 21,450 17,680
1,86 37,720 32,750 27,790 22,820
1,88 46,660 40,290 34,130 27,960
1,90 55,200 47,830 40,740 33,100
1,95 89,600 82,900 76,900 70,800
2,00 250,000 215,000 180,000 145,000
               

Примечание. В двух последних графах приведена удельная намагничивающая мощность qз, В·А/м2, в зоне шихтованного стыка при шихтовке слоями в две пластины. При шихтовке в одну пластину данные qз, полученные из таблицы, умножить на 0,82 для стали марки 3404 и на 0,78 для стали марки 3405.

В практике расчета намагничивающая мощность для зазоров шихтованных магнитных систем, собираемых из пластин горячекатаной или холоднокатаной стали, определяется для условного немагнитного зазора, подобного зазору по рис. 8.9, а, по площади сечения стали в данном стыке, т. е, по активному сечению стержня или ярма, и по удельной намагничивающей мощности, отнесенной к единице площади активного сечения, qз, В·А/м2, и определяемой экспериментально для каждой марки стали.

Удельные намагничивающие мощности для стали марок 3404 и 3405 приведены в табл. 8.17 и для марок М6Х и М4Х — в табл. 8.18. При использовании стали марки 3406 толщиной 0,27 мм можно пользоваться данными для стали М4Х толщиной 0,28 мм в табл. 8.18.

При экспериментальных исследованиях стали удельная намагничивающая мощность, отнесенная к 1 кг стали или к 1 м2 площади зазора, q может определяться как полная мощность или как ее реактивная составляющая.

В табл. 8.16-8.18 приведены значения полной удельной намагничивающей мощности.

При расчете тока холостого хода для плоской шихтованной магнитной системы, собранной из пластин горячекатаной стали, не имеющей заметной анизотропии магнитных свойств, намагничивающая мощность для стержней и ярм, включая углы магнитной системы, определяется как произведение соответствующей удельной мощности qс или qя находимой для выбранной марки стали и индукции, на массу стали стержней или ярм данной магнитной системы.

Таблица 8.18. Полная удельная намагничивающая мощность в стали q и в зоне шихтованного стыка qз для стали иностранного производства марок М6Х и М4Х толщиной 0,35 и 0,28 мм при различных индукциях и f=50 Гц

В, Тл q, В·А/кг qз, В·А/м2
М6Х, 0,35мм М4Х, 0,28мм Одна пластина Две пластины  
М6Х, М4Х М6Х М4Х    
0,40 0,126 0,091
0,80 0,390 0,297
1,00 0,585 0,432
1,10 0,670 0,507
1,20 0,790 0,597
1,30 0,935 0,716
1,40 1,120 0,872
1,50 1,380 1,075
1,55 1,575 1,250
1,60 1,850 1,560
1,65 2,340 2,080
1,70 3,530 3,073
1,75 6,350 5,423
1,80 11,500 10,130
1,90 55,200 47,850
1,95 89,000 82,900
2,00 250,000 215,000

Полная намагничивающая мощность трансформатора, В·А, для магнитной системы из горячекатаной стали может быть выражена следующей формулой:

(8.42)

где qс и qя — удельные намагничивающие мощности для стержня и ярма, определяемые по табл. 8.16 для горячекатаной стали в зависимости от соответствующих индукций, В·А/кг; Gc и Gя — массы стали в стержнях и ярмах, кг; nз — число немагнитных зазоров (стыков) в магнитной системе; qз — удельная намагничивающая мощность, В·А/м2, для немагнитных зазоров, определяемая для индукции в стержне или ярме по табл. 8.16; Пз — площадь зазора, т. е. активное сечение стержня или ярма, м2.

При расчете тока холостого хода для плоской стержневой шихтованной магнитной системы, собранной из пластин холоднокатаной анизотропной стали, так же как и при расчете потерь холостого хода, приходится считаться с факторами конструктивными — форма стыков стержней и ярм, форма сечения ярма, способ прессовки стержней и ярм — и технологическими — резка рулонов стали на пластины, удаление заусенцев, отжиг пластин, покрытие их лаком, прессовка магнитной системы при сборке и перешихтовка верхнего ярма при установке обмоток.

От воздействия этих факторов реактивная составляющая тока холостого хода увеличивается при несовпадении направлений линий магнитной индукции и прокатки стали, а также в результате механических воздействий при заготовке пластин и сборке остова. Отжиг пластин ведет к уменьшению реактивной составляющей тока холостого хода. На токе холостого хода влияние этих факторов сказывается более резко, чем на потерях.

Для плоской трехфазной шихтованной магнитной системы современной трехстержневой конструкции с взаимным расположением стержней и ярм по рис. 2.5, д, собранной из пластин холоднокатаной анизотропной стали, с прессовкой стержней расклиниванием с внутренней обмоткой или бандажами, а ярм ярмовыми балками с полубандажами, не имеющей сквозных шпилек в стержнях и ярмах, полная намагничивающая мощность может быть рассчитана по формуле

(8.43)

где Gc, С’я и Gy — массы стали стержней и отдельных частей ярм, определяемые так же, как и при расчете потерь холостого хода, кг; qc и qя — удельные намагничивающие мощности для стали стержней и ярм по табл. 8.17 и 8.18, В·А/кг; qз — удельная намагничивающая мощность для зазоров, определяемая по табл. 8.17 и 8.18 по индукциям для прямых и косых стыков аналогично рз при расчете потерь холостого хода, В·А/м2; Пз — площадь зазора, определяемая так же, как и при расчете потерь холостого хода, м2; kт,р — коэффициент, учитывающий влияние резки полосы рулона на пластины; для отожженной стали марок 3404 и 3405 kт,р=1,18, для неотожженной 1,49; для стали марок М4Х и М6Х — соответственно 1,11 и 1,225; kт,з — коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев; для отожженных пластин kт,з=1,0 и для неотожженных 1,01. Если заусенцы не сняты, то соответственно 1,02 и 1,05; kт,пл — коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы по табл. 8.21; kт,я — коэффициент, учитывающий форму сечения ярма, kт,я = 1,0 для ярма многоступенчатого сечения. При соотношении числа ступеней стержня и ярма, равном трем, kт,я = 1,04; при соотношении, равном шести, kт,я=1,06; для ярма прямоугольного сечения kт,я=1,07; kт,п — коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы по табл. 8.12; kт,ш — коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма, равный 1,01 при мощности трансформатора до 250 кВ·А; 1,02 при мощностях 400-630 кВ·А; 1,04-1,08 при мощностях 1000-6300 кВ·А и 1,09 при мощностях 10000 кВ·А и более.

Шихтовка магнитной системы в одну или в две пластины в слое учитывается в удельном значении qз по табл. 8.17 и 8.18. Покрытие пластин изоляционной лаковой пленкой при воздушном охлаждении пластин увеличивает значение q в отношении 1,04 и при водяном охлаждении — в отношении 1,18.

Выражение kт,у=4kт,у,кр+2·1,25kт,y,ср зависит от формы стыков в крайних kт,у,кр и средних kт,у,ср стержнях магнитной системы. Соответствующие коэффициенты для косых k’т,y и прямых k»т,у стыков пластин для различных марок стали и различных значений индукции от 0,2 до 1,9 Тл приведены в табл. 8.19.

Таблица 8.19. Значения коэффициента kт,у, учитывающие увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы для стали различных марок при косом и прямом стыках для диапазона индукции 0,20-1,90 Тл при f=50 Гц.

В, Тл Косой стык, k’т,y Прямой стык, k»т,у
3404 и 3405,
0,35 и 0,30 мм
М6Х,
0,35 мм
М4Х,
0,28 мм
3404 и 3405,
0,35 и 0,30 мм
М6Х,
0,35 мм
М4Х,
0,28 мм
0,20 1,3 1,3 1,3 1,8 1,8 1,8
0,60 1,4 1,4 1,4 2,2 2,2 2,2
0,80 1,7 1,7 1,7 2,9 3,0 2,9
1,00 2,2 2,3 2,2 4,5 4,7 4,0
1,20 2,9 3,2 2,8 6,8 7,2 6,0
1,40 4,0 4,4 3,4 9,0 10,4 7,4
1,50 4,3 4,7 3,6 9,8 11,6 8,0
1,60 4,3 5,0 3,5 10,1 12,5 8,1
1,70 4,0 4,7 3,4 9,8 11,6 7,4
1,80 3,4 4,0 2,7 8,0 9,8 6,2
1,90 1,3 1,3 1,3 2,2 2,4 2,0

Примечание. Для стали марок 3412 или 3413 толщиной 0,35 мм при всех значениях индукции значения k’т,y (косой стык), полученные из таблицы для стали 3404, умножить на 0,65 или 0,80 и значения k»т,у (прямой стык) – на 0,56 или 0,78 соответственно.

В табл. 8.20 для стали марок 3404 и 3405 приведены значения kт,у, рассчитанные для зоны индукции от 1,4 до 1,9 Тл.

Таблица 8.20. Значения коэффициента kт,у для различного числа углов с косыми и прямыми стыками пластин плоской шихтовой магнитной системы для стали марок 3404 и 3405 толщиной 0,35 и 0,30 мм при f=50 Гц.

Число углов со стыками Индукция В, Тл
косыми прямыми 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8
Трехфазная магнитная система (три стержня)
- 26,0 27,95 27,95 26,0 22,10
5* 1* 32,25 34,83 35,20 33,25 27,85
38,5 41,7 42,45 40,5 33,66
- 58,5 64,7 65,6 64,7 52,0
Однофазная магнитная система (два стержня)
- 16,0 17,2 17,2 16,0 13,6
- 36,0 39,2 40,4 39,2 32,0

*План шихтовки по рис. 2.17,в.

Для однофазного трансформатора со стержневой магнитной системой по рис. 2.5, а формула превращается в формулу ,(8.43а)

(8.43а)

где kт,у=4kт,у,кр для стали марок 3404 и 3405 может быть принят по табл. 8.20.

Для использования в предварительном расчете по методу гл. 3 формула (8.43) может быть преобразована к виду

(8.44)

Для плоской трехфазной шихтованной магнитной системы с многоступенчатой формой сечения ярма с отжигом пластин, нарезанных из стали марок 3404 и 3405, коэффициент k’т,д=1,20, без отжига пластин 1,55; для стали марок М4Х и М6Х — соответственно 1,13 и 1,36.

Коэффициент k»т,д при отжиге пластин и без отжига для трансформаторов мощностью до 250 кВ·А равен 1,06, от 400 до 630 кВ·А — 1,06; от 1000 до 6300 кВ·А — 1,07; 10000 и более — 1,15. Для тех же мощностей kт,пл принимается по табл. 8.21. При прямоугольной форме сечения ярма коэффициент k»т,д умножить на 1,07.

Таблица 8.21. Значения коэффициента kт,пл, учитывающего увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы в зависимости от ширины пластины второго пакета а2 для холоднокатаной стали.

В, Тл Ширина пластины второго пакета а2, м
0,05 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70
0,8-1,00 1,30 1,25 1,20 1,17 1,15 1,14 1,13 1,12
1,10 и 1,90 1,40 1,27 1,21 1,18 1,16 1,15 1,14 1,13
1,20 и 1,80 1,50 1,30 1,22 1,19 1,17 1,16 1,15 1,14
1,30 и 1,70 1,70 1,38 1,25 1,21 1,18 1,17 1,16 1.15
1,40 и 1,60 2,00 1,50 1,35 1,25 1,20 1,19 1,18 1,16
1,50 3,00 2,00 1,50 1,35 1,30 1,25 1,20 1,18

Удельная намагничивающая мощность qз определяется по индукции стержня Вс для прямых стыков и по индукции Вс/√2для косых стыков. Сечение зазора Пзс для прямых стыков и Пзс√2для косых стыков; nз — число немагнитных зазоров с данной формой стыка.

В плоских стыковых магнитных системах из холоднокатаной стали расчет намагничивающей мощности можно вести по (8.43) с заменой последнего слагаемого в квадратных скобках на

(8.45)

где δз — немагнитный зазор, δзn+0,0005 м; δn — толщина прокладки в стыке, м; uв — напряжение одного витка обмотки, В.

В стыковой пространственной магнитной системе по рис. 2.6, а и 8.10 большую часть — от 80 до 88 % намагничивающей мощности для всей системы определяют немагнитные зазоры в стыках между стержнями и ярмами.

Рис. 8.12. Схема стыков в пространственной

магнитной системе:1 — верхнее ярмо; 2 – верхний

немагнитный зазор; 3 — немагнитная прокладка;

4 — стержень; 5 — нижний зазор, заполненный

магнитным клеем; 6 — крестообразная немагнитная

прокладка; 7 — нижнее ярмо.

Намагничивающая мощность для зазора существенно зависит от действительного размера зазора, определяемого конструкцией стержней и ярм и технологией их сборки. На рис. 8.12 показана возможная схема организации стыков стержня с нижним и верхним ярмами. Одна из торцовых поверхностей стержня, в данном случае верхняя, при сборке на магнитной плите не имеет гребенчатой формы и может считаться плоской. Вторая торцовая поверхность стержня имеет вид гребенки с высотой выступов, определяемой допуском по длине пластин стержня при резке. Навитые ярма имеют гребенчатые стыковые поверхности. В верхнем и нижнем стыках проложены немагнитные прокладки толщиной 0,1-0,2 мм. Нижний стык стержня и ярма скреплен магнитным клеем с μ=2.

При такой схеме и размерах намагничивающая мощность для всей магнитной системы может быть рассчитана по формуле

(8.46)

где Gc, Gя и Gy — массы стали стержней, ярм и угла, определяемые так же, как при расчете потерь холостого хода, кг; qс, qя — удельные намагничивающие мощности, В·А/кг, определяемые по индукциям в стержне Bc(qc) и ярме Bя(qя) по табл. 8.16-8.18; qу — то же для углов при Ву по (8.36) по табл. 8.16-8.18; δ — расчетный немагнитный зазор, который для стыков по рис. 8.12 можно принять δ=0,000175 м для трансформаторов 25-100 кВ·А и δ=0,000225 для трансформаторов 160-630 кВ·А, k»т,у — коэффициент по табл. 8.19; Пс — сечение стержня, м2.

Формула (8.46) без дальнейших преобразований может быть использована при предварительном расчете по методу гл.3.

Для навитой трехфазной пространственной магнитной системы по рис. 2.6, б, так же, как и при расчете потерь холостого хода, для определения полной намагничивающей мощности можно принять

(8.47)

где коэффициент kт,т=1,15 учитывает ухудшение магнитных свойств стали в результате технологических воздействий на стальную ленту в процессе изготовления магнитной системы и несовершенство отжига; коэффициент kт,и=1,50 учитывает искажение формы кривой магнитной индукции в магнитной системе; qc — по табл. 8.16–8.18, В·А/кг; Gст — полная масса стали магнитной системы.

Полный фазный ток холостого хода для трех рассмотренных конструкций магнитной системы, А,

(8.48)

Относительное значение тока холостого хода в процентах номинального тока

(8.48а)

Активная составляющая тока холостого хода, фазное значение, А,

(8.49)

и в процентах номинального тока

(8.49а)

Реактивная составляющая – соответственно

(8.50)

(8.50а)

Полученное значение тока холостого хода должно быть сверено с предельно допустимым значением по ГОСТ, техническим условиям или заданию на расчет трансформатора. Отклонение расчетного значения тока холостого хода от заданного гарантийного не следует допускать более чем на половину допуска, разрешенного ГОСТ (по ГОСТ 11677-85 разрешенный допуск +30 %).

При расчете тока холостого хода по намагничивающей мощности определяется среднее значение тока холостого хода для всех стержней трансформатора. В симметричных магнитных системах, например однофазных, или пространственных по рис. 2.6, а и б это среднее значение будет совпадать с действительным значением тока холостого хода для каждого стержня.

В несимметричной магнитной системе по рис. 2.5, д ток холостого хода в обмотке среднего стержня меньше, чем в обмотках крайних стержней. Током холостого хода трансформатора в этом случае считается среднее значение токов трех фаз.

Режим холостого хода трансформатора — Студопедия

Определение режима. Холостым ходом трансформатора называется такой режим его работы, при котором к первичной обмотке подведено синусоидальное напряжение u1, а вторичная обмотка разомкнута и ток в ней равен нулю. Принципиальная схема однофазного трансформатора при холостом ходе изображена на рис.7.6. В этом режиме трансформатор подобен дросселю с замкнутым ферромагнитным магнитопроводом.

Необходимость изучения данного режима заключается в том, что одновременно с определением основных параметров трансформатора (коэффициента трансформации, тока холостого хода, потерь в стали магнитопровода) возможно в сочетании с параметрами, полученными при другом крайнем режиме — коротком замыкании, охарактеризовать работу трансформатора под нагрузкой и наиболее точно определить коэффициент полезного действия.

Рисунок 7.6 — Схема трансформатора при холостом ходе

Принцип действия в режиме холостого хода. Под действием приложенного напряжения u1 в первичной обмотке трансформатора имеет место небольшой ток холостого хода i10 = i0, обычно не превышающий (3-10%) от номинального тока в первичной обмотке, т.е. его действующее значение I0£(0,03…0,1)I. Этот ток создает МДС первичной обмотки i0×w1, которая обусловливает в замкнутом магнитопроводе переменный основной магнитный поток трансформатора Ф и небольшой переменный поток рассеяния первичной обмотки ФS1, замыкающийся вокруг первичной обмотки по воздуху.

Основной поток Ф наводит в первичной обмотке трансформатора ЭДС самоиндукции e1, а во вторичной обмотке — ЭДС взаимоиндукции e2. Поток рассеяния создает в первичной обмотке ЭДС eS1, называемую электродвижущей силой рассеяния. Так как основной поток Ф замыкается по магнитопроводу, а поток рассеяния ФS1 в основном по воздуху, то основной поток будет во много раз больше потока рассеяния (Ф>>ФS1), следовательно, и ЭДС, наводимые этими потоками в первичной обмотке, будут тоже существенно различаться по величине (E1>>ES1).



При синусоидальном напряжении u1 ЭДС e1 и e2 тоже синусоидальны, а следовательно, и поток Ф, создающий их, синусоидален. Однако вследствии магнитного насыщения магнитный поток трансформатора непропорционален намагничивающему току. Поэтому при синусоидальном потоке Ф намагничивающий ток i0 является несинусоидальным. При исследовании процессов в трансформаторе действительную кривую намагничивающего тока заменяют либо эквивалентной синусоидой с тем же, что и у действительной кривой, действующим значением, либо его первой гармоникой.


Действующие значения индуктированных ЭДС в обмотках трансформатора при холостом ходе определяются по формулам, известным из электротехники:

Е= 4,44 × f × w× Фm; Е= 4,44 f × w× Фm; ЕS= 4,44 f × w× ФS1m, (7.6)

где w1 и w2 — числа витков первичной и вторичной обмоток;

f — частота ЭДС и тока, Гц;

Фm, ФS1m — амплитуды магнитных потоков (основного и рассеяния), Вб.

Разделив E1 на E2, получим коэффициент трансформации трансформатора:

(7.7)

В двухобмоточных трансформаторах согласно ГОСТ 16110-80 при определении коэффициента трансформации берется отношение высшего напряжения к низшему и поэтому значение «n» всегда больше единицы.

Коэффициент трансформации n, как уже отмечено, приближенно определяется из опыта холостого хода трансформатора по отношению напряжений на зажимах обмоток

Контур намагничивания. Трансформатор фактически представляет собой две электрические цепи (первичная и вторичная обмотки), связанные магнитным полем, что усложняет расчет самого трансформатора и анализ его работы. По этой причине в теории и инженерной практике исходную схему трансформатора (рис. 7.6) заменяют схемой электрической цепи без взаимоиндукции (рис. 7.7).

В такой эквивалентной схеме электрической цепи математическое описание процессов чаще всего ведут с использованием алгебраических уравнений, записываемых для комплексных действующих напряжений и токов.

Рисунок 7.7 — Эквивалентная электрическая схема замещения трансформатора в режиме холостого хода.

Действие противо-ЭДС E1 можно представить в виде падения напряжения от тока I10 I0 на некотором полном сопротивлении Zm:

EI× ZI× rm + × I× xm, (7.8)

где — параметр, характеризующий магнитную цепь трансформатора и называемый полным сопротивлением контура намагничивания;

rm— активное сопротивление контура намагничивания, определяемое потерями в стали трансформатора;

хm — индуктивное сопротивление контура намагничивания, определяемое потокосцеплением основного потока с первичной и вторичной обмотками при токе в первичной обмотке, равном I0 (при отсутствии тока во вторичной обмотке).

Таким образом, сопротивление Zm обусловлено потерями в стали магнитопровода и намагничивающей МДС холостого хода (I0×w1) первичной обмотки трансформатора.

Поток рассеяния ФS1 замыкается в основном по воздуху и, следовательно, практически не создает никаких потерь в стали. Значит, ЭДС рассеяния ES1 можно заменить падением напряжения только на индуктивном сопротивлении первичной обмотки x1, обусловленном потокосцеплением рассеяния YS1 первичной обмотки с её витками при соответствующем токе в обмотке

(7.9)

Величину x1 называют индуктивным сопротивлением рассеяния первичной обмотки.

Замена ЭДС рассеяния ES1 падением напряжения US1 от тока I0 на сопротивлении x1 делает более наглядной роль потока рассеяния: он создает индуктивное падение напряжения в первичной обмотке трансформатора, не участвуя в передаче энергии из одной обмотки в другую.

Уравнения равновесия напряжений. Эти уравнения удобно записать для комплексной схемы замещения трансформатора, работающего в режиме холостого хода (рис. 7.8)

 
 

Рисунок 7.8 — Комплексная схема замещения трансформатора в режиме холостого хода

При синусоидальном напряжении U1 и эквивалентном синусоидальном токе I0 уравнения равновесия напряжений для первичной и вторичной цепей трансформатора при холостом ходе записываются в следующем виде:

(7.10)

Е2=U20

где — полное комплексное сопротивление первичной обмотки трансформатора;

r1 – активное сопротивление первичной обмотки (обычно r<<x1).

На основании вышеизложенного можно сделать ряд выводов.

1. Режим холостого хода характеризуется тем, что по отношению к сети трансформатор представляет комплексную нагрузку почти индуктивного характера, при которой приложенное напряжение U1 опережает ток холостого хода I0 на угол, близкий к 900. Работа трансформатора в этом режиме вследствие значительной потребляемой из сети реактивной мощности является нежелательной.

2. Так как величины падений напряжений I0r1 и I0хS1 составляют лишь несколько процентов от приложенного напряжения, то векторы E1 и E2 сдвинуты по отношению к вектору U1 на угол, близкий к 1800. При этом величины векторов U1 и E1 отличаются незначительно. Поэтому практически коэффициент трансформации можно с достаточной степенью точности определить из отношения напряжений обмоток трансформатора при холостом ходе, т.е.

(7.11)

Опыт холостого хода. Режим холостого хода трансформатора обычно исследуют опытным путем с использованием двух вольтметров, амперметра и ваттметра. При этом к первичной обмотке трансформатора (рис. 7.7) подводится номинальное напряжение U10 = U. На зажимы вторичной обмотки включается вольтметр с большим внутренним сопротивлением, позволяющий измерять напряжение U20»Е2.

В опыте холостого хода определяются:

а) ток холостого хода I0 (по показанию амперметра, включенного в первичную цепь). При U10 = U ток I0 не должен превышать (3-10%) I;

б) потери в стали магнитопровода трансформатора Pст (по показаниям ваттметра) P0 = I02rPст » Pст, так как потерями в меди первичной обмотки ввиду малости тока I0 и сопротивления r1 можно пренебречь ;

в) коэффициент трансформации n (по показаниям вольтметров в первичной и вторичной цепях)

г) коэффициент мощности cosj (по показаниям вольтметра, амперметра и ваттметра в первичной цепи)

;

д) параметры схемы замещения трансформатора при холостом ходе:

Измерение холостого хода трансформаторов: параметры, периодичность, схемы

hol hod 4 Мощность потерь силового трансформатора состоит из так называемых потерь в меди и потерь в стали. Первые связаны с протеканием тока нагрузки через проводники обмоток, имеющие определенное электрическое сопротивление. Потери же в стали обусловлены вихревыми токами, токами намагничивания, возникающими в магнитопроводе.

При проведении опыта холостого хода на одну обмотку подключается напряжение, другая остается разомкнутой. Мощность, потребляемая при этом трансформатором из сети, тратится в большей степени на намагничивание стали магнитопровода, в меньшей – на нагрев проводников обмотки, чем можно пренебречь. Поэтому этот опыт позволяет измерить мощность потерь в стали, называемыми потерями холостого хода.

Дополнительно, подключив вольтметр к оставшейся разомкнутой обмотке, можно измерить на ней напряжение, и по показаниям двух вольтметров рассчитать коэффициент трансформации. Но это измерение к самому опыту холостого хода не относится.

Опыту ХХ при вводе в эксплуатацию подвергаются:

-Все сухие трансформаторы, а также имеющие в качестве изолирующей и охлаждающей среды жидкий негорючий диэлектрик.

-Маслонаполненные трансформаторы, мощность которых более 1600 кВА.

-Трансформаторы собственных нужд электростанций, вне зависимости от их мощности.

В эксплуатации такие измерения проводятся только для трансформаторов с мощностью 1000 кВА и более, и только после капитального ремонта, связанного со сменой обмоток или ремонтом магнитопровода. По сетевым правилам возможно проведение измерений по распоряжению технического руководителя предприятия после того, как хроматографический анализ газов, растворенных в масле, дал настораживающие результаты. Но это касается только силовых трансформаторов с обмотками на напряжение 110 кВ и выше.

Порядок и схема измерения

Перед проведением опыта проводят процесс размагничивания магнитопровода испытуемого трансформатора. Для этого используется постоянный ток, пропускаемый через одну из обмоток стороны низкого напряжения. Подключение тока производится многократно, каждое последующее подключение происходит с изменением полярности и уменьшением величины. Начальное значение не должно быть меньше двойного значения ожидаемого тока холостого хода. При каждом последующем включении величина уменьшается на 30-40 %. Процесс заканчивается при токе, меньшим значения тока холостого хода.

hol hod 1

Для проведения непосредственно опыта холостого хода на вторичную обмотку трансформатора подается номинальное напряжение, с отклонением от нормы ±5%. Вывод нейтрали, если он есть, при этом не используется. Напряжение при этом – строго синусоидальное, с номинальной частотой сети.

Для проведения измерений потребуется три лабораторных прибора, с классом точности не менее 0,5. Это амперметры, вольтметры и ваттметры. амперметры подключаются в каждую фазу последовательно. вольтметры включаются на линейное напряжение всех трех фаз. Токовые обмотки ваттметров подключаются последовательно с амперметрами. Обмотки напряжения ваттметров подключаются согласно приведенным схемам. Подается напряжение, с приборов снимаются показания.

Строго говоря, измерение производится по тем же схемам, которые использовались на заводе изготовителе для проведения опыта. Ведь полученные данные нужно будет сравнить с заводскими. Но, если источник трехфазного напряжения недоступен, можно выполнить три измерения, подавая напряжение на две фазы обмотки трансформатора, закорачивая третью, остающуюся свободной.

При этом используется только линейное напряжение, так как искажение формы кривой из-за нелинейных нагрузок в сети на него имеет минимальное влияние. По этим же схемам проводится опыт холостого хода при пониженном (малом) напряжении.

hol hod 2

Анализ результатов измерения

При приемосдаточных испытаниях и капитальном ремонте полученные данные сравниваются с протоколом о соответствующих испытаниях, проведенных на заводе после изготовления трансформатора. Расхождение более 5 % не допускается.

Для однофазных трансформаторов в этих же случаях мощность потерь не должна отличаться от исходной величины более, чем на 10%.

В эксплуатации измеряется только ток холостого хода на основании опыта с номинальным напряжением или мощность потерь при пониженном. ПТЭЭП при этом не нормирует отклонения от нормы.

Однако, при подозрении на повреждение в трансформаторе метод измерения потерь с использованием трех последовательно проведенных опытов дает очень ценный результат. Поскольку обмотки фаз трансформатора находятся в неравных условиях, то можно не только вычислить, есть ли там дефект, но и определить дефектную фазу.

hol hod 3

Путь магнитного потока при возбуждении выводов АВ и ВС одинаков. Поэтому и мощности потерь для опытов на этих фазах не будут отличаться. При возбуждении фаз АС путь, пройденный магнитным потоком, длиннее, поэтому мощность потерь будет на 25-50% превышать предыдущие. Сравнивая эти показатели, можно выявить, на какой фазе есть дефект.

Холостой ход трансформатора — Знаешь как

Холостой ход трансформатораХолостым ходом трансформатора называется такой режим, когда первичная обмотка его подключена к питающей сети, а вторичная разомкнута и тока в ней нет. На рис. 9-1 и 9-6 это будет, если рубильник рвключен, а p2 выключен.

Подведенное к обмотке АХ первичное напряжение Uизменяется синусоидально 1 — U1M sin ωt) и под его действием проходит переменный ток холостого хода I. Если бы не было стального сердечника, то ток холостого хода был бы реактивным Iр х и, совпадая по фазе с потоком Ф, отставал бы на 90° от напряжения U1что показано на векторной диаграмме на рис. 9-7. Практически при холостом ходе ваттметр в цепи первичной обмотки показывает некоторую мощность РХ, являющуюся мощностью потерь в стали сердечника. Потери мощности на нагревание обмотки при холостом ходе ничтожно малы по сравнению с потерями в стали и ими пренебрегают. 

Таким образом, ток холостого хода I1x = √(I2a.x + I2p.x), где Ia.x ≡ Px — активная составляющая тока в первичной обмотке.

Рис. 9-6. Схема включения трансформатора.

Благодаря высокому качеству стал Ia.x много меньше Ip.x и ток I1x отстает от напряжения U1 на угол, близкий к 90° , а cos φx составляет около 0,1. Ток холостого хода составляет 4 — 10% номинального тока первичной обмотки.

Произведение тока I1x и числа витков первичной обмотки ɯ1 называется намагничивающей силой трансформатора — F1x = I1xɯ1. Ею создается магнитный поток трансформатора, большая часть которого Фм замыкается по стали (рис, 9-1). Этот поток сцеплен с обеими обмотками и называется полезным или рабочим. Он наводит в обмотках э. д. с действующие значения которых:

E1 = 4,44fɯ1Фм,

Е2 = 4,44fɯ2Фм

здесь Фм — максимальное значение потока, a ɯ1 и ɯ2 числа витков обмоток. Обе э. д. с. E1и E2 отстают от потока на угол 90° и совпадают на фазе (рис. 9-7).

Векторная диаграмма трансформатора при холостом ходе

Рис. 9-7. Векторная диаграмма трансформатора при холостом ходе.

Незначительное число магнитных линий замыкается по

воздуху, как показано на рис. 9-1. Эти линии образуют поток рассеяния Ф, который пронизывает только витки первичной обмотки и создает в ней э. д. с. рассеяния:

Е = 4,441Ф

На основании:

Е = I1xωL = I1xx1 

где x1 называется индуктивным сопротивлением рассеяния первичной обмотки и обусловлено потоком рассеяния. Чем больше насыщение стали и чем хуже собран магнитопровод, тем больше рассеяние и x1, а значит и падение напряжения в первичной обмотке. Обычно индукция в стали трансформаторов берется 1,0—1,45 и до 1,65 тл. Меньшие значения ее принимаются для трансформаторов меньшей мощности.

Падение напряжения в первичной обмотке при холостом ходе I1x √(r21 + x21) ничтожно мало и тогда, по второму правилу Кирхгофа, мгновенные значения т. е. эти величины равны и сдвинуты по фазе на 180°. Так как

u1= Usinωt

то

е1 = — Usinωt = U (sin ωt + 180°).

Следовательно, действующие значения

U= E1 = 4,441Фм

равны и сдвинуты по фазе на 180° (см. рис. 9-7).

При холостом ходе ток во вторичной обмотке I2, а значит и падение напряжения равны нулю. Поэтому мгновенные значения э. д. с, и напряжения равны

ue2

и

U2 = E2 = 4,442Фм. Отношение большей э.д.с. к меньшей

Ʀ = E1/E2 = (4,441Фм)/(4,442Фм) = ɯ1/ɯ2

называется коэффициентом трансформац и и.

При холостом ходе

Ʀ = U1/U2

При ɯ1/ɯ2> 1 трансформатор работает как понижающий.

а при ɯ1/ɯ2< 1

На векторной диаграмме холостого хода (рис. 9-7) обе э. д. с. Е1 и Е2 отстают от потока Фм на угол 90°. Так как падение напряжения в первичной обмотке принято равным нулю, то U2 = E2, U1 = — Е1.

 

Статья на тему Холостой ход трансформатора

Определение параметров эквивалентной схемы трансформатора

Для того, чтобы модель была полезной, должен быть способ определения значений параметров модели. Два простых теста используются для определения значений параметров эквивалентной схемы трансформатора на рис. 1 (а) и (б). Эти два теста — это испытания на короткое замыкание и на разрыв цепи .

Approximate Equivalent Circuit 1

Approximate Equivalent Circuit 2

Рис.1: Приблизительная эквивалентная схема (a) и (b)

Если необходимо найти параметры точной эквивалентной схемы на Рис.2 принято считать, что R 1 = a 2 R 2 и X 1 = a 2 X 2 . Это предположение позволяет разложить эквивалентное сопротивление и реактивное сопротивление на первичные и вторичные компоненты.

Transformer Equivalent Circuit in Phasor Form

Рис. 2: Эквивалентная схема трансформатора в форме фазора

Пусть первичная обмотка (обмотка 1) будет стороной высокого напряжения, а вторичная (обмотка 2) — стороной низкого напряжения для трансформатора, показанного на рис.

Actual Transformer

Рис.3: Реальный трансформатор

Испытание на обрыв цепи трансформатора

При испытании на обрыв цепи номинальное напряжение трансформатора подается на низковольтную сторону трансформатора, а высоковольтная сторона остается открытой. Измерение мощности, тока и напряжения производится на стороне низкого напряжения, как показано на рисунке 4.

connections for open-circuit test

Рис.4: Подключения для проверки обрыва цепи

Поскольку высоковольтная сторона разомкнута, входной ток I oc равен току возбуждения через ветвь шунтирующего возбуждения, как показано в эквивалентной схеме Рис 5.Поскольку этот ток очень мал, около 5% от номинального значения, падением напряжения на обмотке низкого напряжения и потерями в медной обмотке можно пренебречь.

equivalent circuit for open-circuit test

Рис. 5: Эквивалентная схема для испытания на разрыв цепи

Величина полной проводимости ветви параллельного возбуждения эквивалентной цепи, относящейся к низковольтной стороне, рассчитывается следующим образом:

\ [\ begin { матрица} \ left | {{Y} _ {o2}} \ right | = \ frac {{{I} _ {oc}}} {{{V} _ {oc}}} & {} & \ left (1 \ right) \\ \ end {matrix} \]

Фазовый угол полной проводимости находится как

\ [\ begin {matrix} — {{\ theta} _ {o2}} = — {{\ cos} ^ {- 1} } \ left (\ frac {{{P} _ {oc}}} {{{V} _ {oc}} {{I} _ {oc}}} \ right) & {} & \ left (2 \ right ) \\\ end {matrix} \]

Таким образом, комплексная проводимость может быть выражена как

$ \ begin {matrix} {{Y} _ {o2}} = \ left | {{Y} _ {o2}} \ right | \ angle — {{\ theta} _ {o2}} = {{G} _ {c2}} — j {{B} _ {m2}} & {} & \ left (3 \ right) \\\ end {matrix} $

Соответствующие параметры сопротивления и реактивного сопротивления на рис.{2}} {{X} _ {m2}} & {} & \ left (7 \ right) \\\ end {matrix} $

Обратите внимание, что когда номинальное напряжение с номинальной частотой подается во время открытого При испытании цепи потребляемая мощность P oc практически равна номинальным потерям в сердечнике. В большинстве случаев предполагается, что это значение потерь в сердечнике остается постоянным для разных уровней нагрузки.

Тест на короткое замыкание трансформатора

При тесте на короткое замыкание сторона низкого напряжения замыкается накоротко, а сторона высокого напряжения подключается к переменному источнику низкого напряжения.Измерения мощности, тока и напряжения производятся на стороне высокого напряжения, как показано на рис. 6.

connections for short-circuit test

Рис.6: Подключения для проверки короткого замыкания

Подаваемое напряжение регулируется до номинального тока короткого замыкания. течет в обмотках. Это напряжение обычно намного меньше номинального напряжения в диапазоне от 0,05 до 0,10 на единицу. Следовательно, ток через ветвь намагничивания пренебрежимо мал, и можно предположить, что приложенное напряжение возникает полностью как падение напряжения на последовательном импедансе трансформатора, как показано в эквивалентной схеме на рис.7.

equivalent circuit for short-circuit test

Рис.7: Эквивалентная схема для испытания на короткое замыкание

Величину последовательного импеданса, относящегося к высоковольтной (первичной) стороне, можно рассчитать следующим образом:

\ [\ begin {matrix } \ Left | {{Z} _ {e1}} \ right | = \ frac {{{V} _ {sc}}} {{{I} _ {sc}}} & {} & \ left (8 \ right) \\ \ end {matrix} \]

Эквивалентное последовательное сопротивление, относящееся к стороне высокого напряжения, составляет

\ [\ begin {matrix} {{R} _ {e1}} = \ frac {{{P} _ {sc }}} {I_ {sc} ^ {2}} = {{R} _ {1}} + {{a} ^ {2}} {{R} _ {2}} & {} & \ left (9 \ right) \\\ end {matrix} \]

Соответствующее эквивалентное последовательное реактивное сопротивление, относящееся к стороне высокого напряжения, равно

\ [\ begin {matrix} {{X} _ {e1}} = \ sqrt {{{ \ left | {{Z} _ {e1}} \ right |} ^ {2}} — R_ {e1} ^ {2}} = {{X} _ {1}} + {{a} ^ {2}} {{ X} _ {2}} & {} & \ left (10 \ right) \\\ end {matrix} \]

Значения этих параметров, полученные в результате испытания на короткое замыкание, используются вместе с рис.{2}}} \ right) {{X} _ {e1}} & {} & \ left (12 \ right) \\\ end {matrix} \]

Обратите внимание, что когда номинальный ток течет через обмотки во время испытание на короткое замыкание, потребляемая мощность P sc равна номинальным потерям в меди.

Испытания трехфазных трансформаторов

Когда трехфазный трансформатор подвергается испытаниям на обрыв и короткое замыкание, необходимо помнить, что измеряемая мощность является полной трехфазной мощностью, измеренное напряжение линейное напряжение, а измеренный ток — это линейный ток.Интересующие параметры импеданса следует рассчитывать для каждой фазы. Следовательно, перед использованием приведенных выше формул для расчета сопротивлений и реактивных сопротивлений измеренные значения также должны быть преобразованы в значения для каждой фазы.

.

404 WOODWEB ERROR

Ресурсы
Главная

Что нового

Новые посетители

Видео
Библиотека

Программное обеспечение и мобильные приложения

Аукционы,
Распродажа и специальные предложения
-Sign
оповещения о продаже

Промышленность
Новости

Деревообработчики
Справочник

Распиловка
Справочник по сушке

Wood Doctor

Книжный магазин

Каталог выставок

Калькуляторы пиломатериалов / пиломатериалов / прочего

События
Календарь

Медиа
Комплект

Опрос
Центр

О WOODWEB

Что
Наши посетители говорят

Часто задаваемые вопросы

Связаться с WOODWEB

Пользовательское соглашение и условия
использования

Политика конфиденциальности

Ссылка на
WOODWEB

Пригласите друга


Стать
Участник

Войти

Продукт
Справочник

Каталог продукции
(Главная)

Алфавитный список компаний

Клеи и
Крепеж

Ассоциации

Бизнес

Шкафы

Компоненты

Компьютер
Программное обеспечение

Составление чертежей
Услуги по дизайну

Образование

Электроника

Отделка и
Абразивные материалы

Лесное хозяйство

Ручной инструмент

Оборудование
-Кабинет
Аксессуары
-Декоративный

-Выдвижной ящик
Системы
-Петли

-Осветительные приборы

-Панель
Установка

Работа
Возможности и услуги по деревообработке

Ламинирование и твердые покрытия

Пиломатериалы
и фанера
-Розничная торговля
Пиломатериалы
&
Фанера

Машины

-Воздух
Компрессоры
-Акции
&
Оценки

-Скучно
Машины
-Резьба
Машины
-Зажим
Оборудование

-CNC
Машины

-Комбинация
Машины
-Копинг
Машины

-Столешница
Оборудование

-Дверь
и окна
оборудование

-Dovetailing
Оборудование

-Кабели
Оборудование

-Dowelmaking
Машины

-Пыли
Коллекция
-Нисходящий поток
Столы
-Рамка
Оборудование

-Край
Баннеры
-Энергия
Производство
Оборудование
-Палец
Фуганки
-Финишная
Оборудование

-Напольное покрытие
Машины
-Клей
Оборудование
-Петля
Прошивка
-Соединители

-Ламинирование
Оборудование
-Лазер
Обработка
-Токарные станки

-Материал
Транспортировка

-Измерение
Оборудование
-Разное

-Разъемное
Оборудование

-Формовщики

-Панель
Обработка
Оборудование
-Семейщики
-Прессы
-Первичный
Обработка
-Маршрутизаторы
-Шлифовка
Машины
-Пиление
Машины
-Обслуживание
& Ремонт
-Шаперы
-Заточка
Оборудование
-Запасной
Запчасти
-Лестница
Производство
-Тенонеры
-V-Groove
Оборудование
-Винир
Оборудование
-Дерево
Отходы
Обращение
Оборудование
-Нисходящий поток
Столы

Молдинги
и столярные изделия
-Полы
-Лестница
Корпус
Упаковка
и транспорт

Электроинструменты

Планы и публикации

Завод
Обслуживание и управление

Пиление
и сушка

Поставщики

Оснастка
-Улучшения
и
Принадлежности

Шпон
-Облицовка
-Инклейки
и
Маркетри

Токарная обработка дерева

Галереи
Проект
Галерея

Лесопилка Галерея

Магазин
Галерея

Shopbuilt
Галерея оборудования

Недавние изображения
Галерея
Форумы
Недавние
Сообщения со всех форумов

Клеи

Архитектура
Деревообработка

Бизнес и менеджмент

Кабинет
и установка столярных изделий

Столярное дело

CAD

Коммерческие
Сушка печи

ЧПУ

Сбор пыли,
Безопасность и установка
Эксплуатация

Профессиональная отделка

Лесное хозяйство

Профессиональная мебель
Изготовление

Ламинирование и
Сплошное покрытие


Распиловка и
Сушка

Производство цехов
Оборудование

Твердая древесина
Обработка

Древесина с добавленной стоимостью
Обработка

Шпон

WOODnetWORK

Биржи

Недавние
Сообщения со всех бирж

Вакансии
и обмен услуг
-Job-Gram

Пиломатериалы
Обмен
-Пиломатериал-грамм

-Запрос
a Пиломатериалы
Ценовое предложение

Машины
Обмен
-Machinery-Gram
-Запрос
a
Машины
Расценки

Объявления
Обмен

База знаний
Знания
База: поиск или просмотр клея

,
Склеивание и ламинирование

-Клеи
и склеивание
Агенты

-Клей
и
Зажим
Оборудование

Архитектурное
Столярные изделия
-На заказ
Столярные изделия
-Двери
и
Windows

-Полы

-Общие

-Мельница
Установщик
-Токарный станок
Токарный
-Отливки

-Столярка
Реставрация

-Лестница

— Запасы
Производство

Бизнес

-Сотрудник
Отношения
-Оценка

Бухгалтерский учет

Рентабельность
-Юридический
-Маркетинг
-Растение
Менеджмент
-Проект
Менеджмент
-Продажа

Столярное дело

-Коммерческий
Мебель
-На заказ
Шкаф
Конструкция
-Кабинет
Дизайн
-Кабинет
Дверь
Конструкция
-Общий
-Установка
-Жилой
Мебель
-Хранить
Светильники

Компьютеризация

-Программное обеспечение

-CAD
и дизайн
-CNC
Машины
и
Техника

Пыль
Сбор, безопасность, эксплуатация завода
-Общие
-Материал
Обработка
-Дерево
Отходы
Утилизация
-Безопасность
Оборудование
— Опасность
Связь

Отделка

-Общие
Дерево
Отделка
— Высокая
Скорость
Производство
-Переработка

Лесное хозяйство
-Агро-Лесное хозяйство
-Лес
Изделие
Лаборатория
Статьи
-Дерево
Вредители и
Болезни
-Древесина
Заготовка
-Дерево
Посадка
-Дерево
Управление

Мебель

-Пользовательский
Мебель
-Мебель
Типовой проект
— Общие положения
-Мебель
Производство
-На открытом воздухе
Мебель
-Мебель
Ремонт
-Мебель
Репродукция
-Восстановление

Ламинирование
и твердые покрытия
-Производство
Методы
-Материалы
-Оборудование

Пиломатериалы
и фанера
— покупка
-Хранение
-Дерево
Идентификация
-Общая

Панель
Обработка
-Общие
-Машина
Настройка
и обслуживание

Первичный
Обработка
-Воздух
Сушка
Пиломатериалы
-Печь
Строительство
-Печь
Операция
-Пиломатериалы
Сорт
-Лесопилка
-Woodlot
Управление
-Уступать
Формулы

Твердая древесина
Обработка
— Общая
-Настроить
и
Техническое обслуживание
-Инструмент
-Орудие труда
Шлифовка

Шпон

-Машины
-Обработка
и
Производство
-Техники

Дерево
Машиностроение
— Общее
-Дерево
Недвижимость

Деревообработка
Разное
-Аксессуары
-Гибание
Дерево
-Лодка
Дом
-Лодка
Ремонт
-Резьба
-Музыкальные
Инструменты
-Картина
Frames
-Инструмент
Обслуживание
-Деревообработка

.

Различные стандартные испытания силового трансформатора- (Часть-1)

Введение:

  • Трансформатор должен пройти различные испытания, чтобы подтвердить его рабочие характеристики.
  • В основном два типа трансформаторов выполняются производителем перед отправкой трансформатора, в основном (1) Типовые испытания трансформатора и (2) Текущие испытания.
  • Кроме того, некоторые другие испытания также проводятся потребителем на объекте перед вводом в эксплуатацию, а также периодически в регулярной и аварийной форме на протяжении всего срока службы.
  • Испытания трансформаторов в основном классифицируются как
  • Испытания трансформатора, проведенные производителем
  • (A) Текущие испытания
  • (B) Типовые испытания
  • (C) Специальные испытания
  • Испытания трансформатора на объекте
  • (D) Предпусковые испытания
  • (E) Периодические тесты / проверки состояния
  • (F) Экстренные испытания

(A) Текущие испытания:

  • A Текущее испытание трансформатора в основном предназначено для подтверждения рабочих характеристик отдельного блока в производственной партии.Каждую изготовленную единицу продукции проводят плановые испытания.
  • Все трансформаторы проходят следующие периодические испытания:
  • Тест сопротивления изоляции.
  • Проверка сопротивления обмотки.
  • Проверка соотношения оборотов / напряжения
  • Тест группы полярности / вектора.
  • Потери холостого хода и проверка тока.
  • Испытание сопротивления короткого замыкания и потери нагрузки.
  • Проверка целостности
  • Тест тока намагничивания
  • Тест магнитного баланса
  • Испытание высоким напряжением.
  • Диэлектрические испытания
  • Отдельный источник переменного напряжения.
  • Индуцированное перенапряжение.
  • Испытания грозовым импульсом.
  • Испытание устройств РПН, если необходимо.

(B) Типовые испытания

  • Типовые испытания — это испытания, проводимые на трансформаторе, который является репрезентативным для других трансформаторов, для демонстрации их соответствия установленным требованиям, не охватываемым стандартными испытаниями:
  • Испытание на превышение температуры (IEC 60076-2).
  • Типовые испытания диэлектрика (IEC 60076-3).

(C) Специальные испытания

  • Специальные испытания — это испытания, отличные от стандартных или типовых испытаний, согласованные между производителем и покупателем.
  • Специальные диэлектрические испытания.
  • Импеданс нулевой последовательности на трехфазных трансформаторах.
  • Тест на короткое замыкание.
  • Гармоники тока холостого хода.
  • Мощность, потребляемая двигателями вентилятора и масляного насоса.
  • Определение уровней звука.
  • Определение емкостей между обмотками и землей, а также между обмотками.
  • Определение переходного напряжения между обмотками.
  • Испытания, предназначенные для повторения в полевых условиях, чтобы подтвердить отсутствие повреждений во время транспортировки, например, анализ частотной характеристики (FRA).

(D) Предпусковые испытания

  • Испытание, проводимое перед вводом трансформатора в эксплуатацию на месте, называется предпусковым испытанием трансформатора.Эти испытания проводятся для оценки состояния трансформатора после установки и сравнения результатов всех испытаний низкого напряжения с заводскими протоколами испытаний.
  • Все трансформаторы проходят следующие пусконаладочные испытания:
  • Значение IR трансформатора и кабелей
  • Сопротивление обмотки
  • Коэффициент трансформации
  • Проверка полярности
  • Ток намагничивания
  • Векторная группа
  • Магнитные весы
  • Втулка и обмотка Tan Delta (HV)
  • Проверка реле защиты
  • Испытание трансформаторного масла
  • Тест Hipot

(A) Текущие испытания трансформатора

(1) Испытание сопротивления изоляции:

Цель теста:

  • Проверка сопротивления изоляции трансформатора необходима для проверки работоспособности общей изоляции силового трансформатора.

Контрольно-измерительные приборы:

  • Для системы LT: используйте мегомметр на 500 В или 1000 В.
  • Для системы среднего / высокого напряжения: используйте мегомметр на 2500 В или 5000 В.

Процедура испытания:

  • Сначала отключите все линейные и нейтральные клеммы трансформатора.
  • Выводы мегомметра должны быть подключены к шпилькам вводов НН и ВН для измерения значения сопротивления изоляции (IR) между обмотками НН и ВН.
  • Выводы мегомметра должны быть подключены к шпилькам высоковольтных вводов и точке заземления бака трансформатора для измерения значения сопротивления изоляции IR между обмотками высокого напряжения и землей.
  • Выводы мегомметра должны быть подключены к шпилькам вводов НН и точке заземления бака трансформатора для измерения значения сопротивления изоляции IR между обмотками НН и землей.
  • NB: Нет необходимости выполнять испытание сопротивления изоляции трансформатора по фазам в трехфазном трансформаторе. Значения IR берутся между обмотками вместе, поскольку все обмотки на стороне ВН внутренне соединены вместе, образуя звезду или треугольник, а также все обмотки на стороне НН соединены внутри вместе, образуя звезду или треугольник.
  • Размеры снимаются следующим образом:
Тип трансформатора Испытание-1 Испытание-2 Испытание-3
Автотрансформатор HV-LV до LV HV-IV по E LV в E
Двухобмоточный трансформатор от HV до LV HV по E LV в E
Трехобмоточные трансформаторы от HV до LV LV до LV HV в E и LV в E
  • Температура масла должна быть зафиксирована во время испытания сопротивления изоляции трансформатора.Поскольку значение IR изоляционного масла трансформатора может изменяться в зависимости от температуры.
  • ИК-значений, записываемых с интервалами 15 секунд, 1 минута и 10 минут.
  • С продолжительностью подачи напряжения значение IR увеличивается. Увеличение ИК-излучения указывает на сухость изоляции.
  • Коэффициент поглощения = значение 1 минута / значение 15 секунд.
  • Индекс поляризации = значение 10 минут / значение 1 минуты

Тесты могут обнаружить:

(2) Д.C. Испытание на сопротивление или сопротивление обмотки

Цель теста:

  • Измеряется сопротивление обмотки трансформатора
  • Для проверки любых отклонений от нормы, таких как ослабление соединений, обрыв жил и высокое сопротивление контактов в устройствах РПН
  • К расчету потерь I2R в трансформаторе.
  • К расчету температуры обмоток в конце испытания трансформатора на превышение температуры.

Прибор для испытаний:

  • Сопротивление обмотки ВН обмотки НН между их выводами следует измерять с помощью
  • .

  • Прецизионный миллиомметр / микроомметр / трансформаторный омметр.ИЛИ
  • Мост Уитстона или измеритель сопротивления постоянному току.

Метод №: 1 (Метод моста Кельвина для измерения сопротивления обмоток)

Процедура испытания:

  • Основной принцип мостового метода основан на сравнении неизвестного сопротивления с известным сопротивлением.
  • Когда электрические токи, протекающие через плечи мостовой схемы, уравновешиваются, показания гальванометра показывают нулевое отклонение, что означает, что в сбалансированном состоянии электрический ток не будет проходить через гальванометр.
  • Очень малое значение сопротивления (в диапазоне миллиомов) может быть точно измерено методом моста Кельвина, тогда как для более высокого значения применяется метод измерения сопротивления с помощью моста Уитстона. В мостовом методе измерения сопротивления обмоток погрешность сводится к минимуму.
  • Все остальные действия, которые необходимо предпринять при измерении сопротивления обмотки трансформатора этими методами, аналогичны методу измерения сопротивления обмотки трансформатора напряжением тока

Метод №: 2 (текущий метод измерения сопротивления обмотки напряжением)

Процедура испытания:

  • Сопротивление каждой обмотки трансформатора измеряется постоянным током и регистрируется при температуре окружающей среды.
  • В этом тесте сопротивление обмотки измеряется путем приложения небольшого постоянного напряжения к обмотке и измерения тока через то же
  • Измеренное сопротивление следует скорректировать на обычную температуру, такую ​​как 75 ° C или 85 ° C, по формуле: RC = RM x ((CF + CT) / (CF + WT))
  • где
  • RC — скорректированное сопротивление, RM — измеренное сопротивление
  • CF — поправочный коэффициент для медных (234,5) или алюминиевых (225) обмоток
  • CT — скорректированная температура (75 ° C или 85 ° C)
  • WT — температура обмотки (° C) во время испытания
  • Перед измерением трансформатор следует выдержать в выключенном состоянии не менее 3-4 часов, чтобы за это время температура обмотки сравнялась с температурой масла.
  • Чтобы свести к минимуму ошибки наблюдения, полярность намагничивания сердечника должна поддерживаться постоянной во время всех измерений сопротивления.
  • Провода вольтметра

  • должны быть независимыми от токоподводов, чтобы защитить его от высокого напряжения, которое может возникнуть во время включения и выключения токовой цепи.
  • Показания снимают после того, как электрический ток и напряжение достигли установившихся значений. В некоторых случаях это может занять несколько минут в зависимости от импеданса обмотки.
  • Испытательный ток не должен превышать 15% номинального тока обмотки . Большие значения могут вызвать неточность из-за нагрева обмотки и, следовательно, изменения ее сопротивления.
  • Для расчета сопротивления необходимо взять соответствующую температуру обмотки во время измерения вместе со значением сопротивления.

Необходимые меры предосторожности:

  • Согласно IEC 60076-1, чтобы уменьшить ошибки измерения из-за изменений температуры, перед проведением измерения следует принять некоторые меры предосторожности.
  • Для обмотки, соединенной треугольником: для трансформатора, соединенного треугольником, сопротивление должно быть измерено для каждой фазы (т.е. RY, YB и BR). Delta состоит из параллельной комбинации тестируемой обмотки и последовательной комбинации оставшейся обмотки . Поэтому рекомендуется провести три измерения для каждой межфазной обмотки, чтобы получить наиболее точные результаты.
  • Для обмоток, соединенных треугольником, такое измерение третичной обмотки автотрансформатора должно выполняться между парами линейных выводов, а сопротивление на обмотку должно рассчитываться по формуле: Сопротивление на обмотку = 1.5 X измеренное значение
  • Для обмотки, соединенной звездой: нейтраль отключена, сопротивление должно быть измерено между линией и клеммой нейтрали (т. Е. R-N, Y-N, B-N), и среднее трех наборов показаний должно быть испытанным значением. Для автотрансформаторов, подключенных звездой, сопротивление стороны ВН измеряется между клеммой ВН и клеммой IV, затем между клеммой IV и нейтралью.
  • Для трансформаторов сухого типа: трансформатор должен находиться в состоянии покоя при постоянной температуре окружающей среды не менее трех часов.
  • Для масляных трансформаторов: трансформаторы должны находиться под маслом и без возбуждения не менее трех часов. В случае обмоток с ответвлениями указанные выше показания записываются при каждом отводе. Кроме того, важно следить за тем, чтобы средняя температура масла (средняя верхняя и нижняя температуры масла) была примерно такой же, как температура обмотки. Регистрировать среднюю температуру масла. Измеренные значения необходимо скорректировать до требуемых температур.
  • По мере увеличения измерительного тока сердечник будет насыщаться, а индуктивность уменьшится.Таким образом, ток достигнет значения насыщения за более короткое время.
  • После того, как в цепь будет подан ток, следует дождаться, пока ток не станет стационарным (полное насыщение), прежде чем проводить измерения, иначе будут ошибки измерения.
  • Значения должны сравниваться с исходным испытанием, результат зависит от номинальных характеристик трансформатора.

Критерии приемки испытаний:

  • Сопротивление постоянному току должно быть <= 2% заводских испытаний.
  • Испытательный ток <10% Номинальный ток

Тест может обнаружить:

  • Короткие повороты
  • Ослабленное соединение втулки
  • Плохое соединение или высокое сопротивление контактов на устройстве переключения ответвлений.
  • Стойки обмотки сломанные

Нравится:

Нравится Загрузка …

Связанные

О компании Jignesh.Parmar (B.E, Mtech, MIE, FIE, CEng)
Джигнеш Пармар завершил M.Tech (Управление энергосистемой), B.E (Электрика). Он является членом Института инженеров (MIE) и CEng, Индия. Членский номер: M-1473586. Он имеет более чем 16-летний опыт работы в сфере передачи, распределения, обнаружения кражи электроэнергии, технического обслуживания и электрических проектов (планирование-проектирование-технический обзор-координация-выполнение). В настоящее время он является сотрудником одной из ведущих бизнес-групп в качестве заместителя менеджера в Ахмедабаде, Индия. Он опубликовал ряд технических статей в журналах «Электрическое зеркало», «Электрическая Индия», «Освещение Индии», «Умная энергия», «Industrial Electrix» (Австралийские публикации в области энергетики).Он является внештатным программистом Advance Excel и разрабатывает полезные базовые электрические программы Excel в соответствии с кодами IS, NEC, IEC, IEEE. Он технический блоггер и знает английский, хинди, гуджарати, французский языки. Он хочет поделиться своим опытом и знаниями и помочь техническим энтузиастам найти подходящие решения и обновить свои знания по различным инженерным темам.

.

PPT — ОПРЕДЕЛЕНИЕ БЕЗОПАСНЫХ ТОНОВ В МОДУЛЯЦИИ SD ПО ЭРГОДИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ Презентация PowerPoint

  • ОПРЕДЕЛЕНИЕ БЕЗОПАСНЫХ ТОНОВ В МОДУЛЯЦИИ SD ПО ЭРГОДИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ Нгуен Т. Тао Городской университет Нью-Йорка [email protected] //www-ee.engr.ccny.cuny.edu/www/web/thao/nguyen.html Sampta’09, Lumini, France, 21 мая

  • КОЛИЧЕСТВО РАСШИРЕНИЯ КАДРА , где грубая квантованная ошибка: 9140006

  • SD MODULATION , где SD N-го порядка грубо квантовано [1] I.Добеши и Р. ДеВор, «Восстановление функции с ограниченной полосой пропускания из очень грубо квантованных данных: семейство стабильных сигма-дельта модуляторов произвольного порядка», Annals of Mathematics, vol. 158, нет. 2, стр. 643-674, сентябрь 2003 г. Ошибка:

  • ОБЩЕЕ ЗНАНИЕ • квантование = нелинейная система • синусоидальный вход ==> гармоники • несколько синусоид ==> интермодуляция

  • LEDGE KNOWLEDGE • COMMON KNOWLEDGE квантование = нелинейная система • синусоидальный вход ==> гармоники • несколько синусоид ==> интермодуляция

  • СПЕКТРАЛЬНЫЙ АНАЛИЗ автокорреляционная спектральная плотность

  • СПЕКТРАЛЬНЫЙ КВАЛИФИКАЦИОННЫЙ АНАЛИЗ000

  • СКАЛЯРНОЕ КВАНТОВАНИЕ

  • СКАЛЯРНОЕ КВАНТОВАНИЕ где и где (1-периодическое) где (1-периодическое) Если иррационально, имеет равномерное распределение внутри и где

  • СКАЛЯРНОЕ КВАНТИЗАЦИЯ Разложение Фурье: где и (1-периодический) (1-периодический) If — иррация al, имеет равномерное распределение в и где

  • СКАЛЯРНАЯ КВАНТИЗАЦИЯ где, и

  • ИНТЕРМОДУЛЯЦИЯ Если векторы имеют равномерное распределение в, то где продукт интермодуляции

  • БЕЗ ПЕРЕГРУЗКИ SD но и

  • SD-МОДУЛЯЦИЯ С НЕПЕРЕГРУЗКОЙ Интегратор N-го порядка

  • SD-МОДУЛЯЦИЯ С НЕПЕРЕГРУЗКОЙ Интегратор N-го порядка, где линейная модель состояния системы нелинейна без памяти (1-периодическая), где

  • SD MODULATION нелинейный без памяти (1-периодический) где

  • CONSTANT INPUT CASE где (1-периодический) где (1-периодический) Если векторы имеют равномерное распределение в, то более общее, чем

  • НЕПРЕРЫВНЫЙ ВХОДНОЙ ДЕЛО где где и где где Если векторы имеют равномерное распределение в, то

  • ВОПРОСЫ К АДРЕСУ • Если это правда, будет ли у нас с или • Как мы узнаем, что векторы имеют • Что, если векторы не имеют равномерного распределения в? • Что произойдет, если SD-модулятор будет перегружен? равномерное распределение в?

  • НАСТРОЙКА ПРОСТРАНСТВА ГИЛЬБЕРТА где внутреннее произведение в (гильбертовом пространстве) Предположим, что g удовлетворяет В этом случае g является собственной функцией собственного значения U, где

  • УНИТАРИННЫЙ ОПЕРАТОР • сохраняет меру (для каждого) • U — унитарный оператор • Пространство Espaned собственными функциями U дает ортонормированный базис собственных функций с собственными значениями вида дискретный спектр «непрерывный» спектр

  • ПРИМЕНЕНИЕ К МОДУЛЯЦИИ SD , где определяют собственные значения U там, где интермодуляция продукт дополнительный тон из дискретного спектра постоянного тока «непрерывный» спектр

  • ВОПРОСЫ К АДРЕСУ • Если предположить, что это правда, будет ли у нас или • Как мы узнаем, что векторы имеют • Что, если векторы не имеют равномерное распределение в? • Что произойдет, если SD-модулятор будет перегружен? равномерное распределение в?

  • где — преобразование Дополнительное предположение: сохраняет меру Лебега Векторы имеют равномерное распределение в том и только в том случае, если T эргодичен по отношению к мере Лебега ЭРГОДИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ Равномерное распределение где Дополнительное предположение: A такое, что

  • ЭРГОДИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ Пусть T — преобразование и мера вероятности в определении 1: T является m-сохраняющим, если для каждого определения 2: m-сохраняющее преобразование T является m-эргодическим, если (с точностью до множества меры 0) может быть достигается только тогда, когда или Теорема (Биркгоф): Если T m-сохраняющий и m-эргодический, то для любой и почти любой

  • ЭРГОДИЧЕСКАЯ ТЕОРИЯ Предположим, что Tis m-сохраняющим.Утверждение: оператор унитарен по отношению к скалярному произведению. Собственные значения в пространстве имеют форму Теорема: T является m-эргодическим тогда и только тогда, когда существует единственный такой, что

  • ПРИМЕНЕНИЕ К МОДУЛЯЦИИ SD m = Мера Лебега, собственные значения U представляют собой продукт интермодуляции, дополнительный тон из DC Теорема: T является m-эргодическим тогда и только тогда, когда существует уникальный такой, что тогда и только тогда, когда они рационально независимы, должны быть иррациональными, не могут быть нулевыми

  • РАЦИОНАЛЬНЫЙ КОМПОНЕНТ DC Предположим, что (неприводимая дробь) Обычно ограничивается подмножеством Sd типа, где и зависит от начальных условий. Определите m, единообразная вероятностная мера в этом подмножестве сохраняет меру m

  • 90 176

    Собственные значения в пространстве — это дополнительный тон продукта интермодуляции из начального состояния РАЦИОНАЛЬНЫЙ КОМПОНЕНТ ПОСТОЯННОГО ТОКА, где и зависит от начальных условий. Определите m, мера равномерной вероятности в Sd сохраняет меру m

  • IDEAL SD MODULATION не перегружен там, где нелинейная без памяти (1-периодическая), где

  • ПЕРЕГРУЖЕННАЯ МОДУЛЯЦИЯ SD 1-битная, где нелинейная без памяти (1-периодическая), где

  • ПЕРЕГРУЖЕННАЯ МОДУЛЯЦИЯ SD 1-битная, где нелинейная без памяти (1- периодический), где

  • ПЕРЕГРУЖЕННАЯ МОДУЛЯЦИЯ SD 1-битная, где (1-периодическая)

  • ПЕРЕГРУЖЕННАЯ МОДУЛЯЦИЯ SD частоты одного тона, где (1-периодическая)

  • .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *